軟土地層中盾構(gòu)施工對既有地鐵沉降的影響分析摘要:針對上海地鐵七號線下穿地鐵二號線的實際,利用ADINA軟件對施工過程進(jìn)行模擬,來分析盾構(gòu)施工對既有地鐵沉降的影響.通過對施工中不同影響因素的對比分析,發(fā)現(xiàn)由于土體超挖、不及時施作管片和注漿未緊跟等因素引起的不同應(yīng)力釋放率會對既有地鐵沉降產(chǎn)生較大影響.關(guān) 鍵 詞:盾構(gòu)隧道;應(yīng)力釋放率;三維有限元0 前言 隨著上海基礎(chǔ)設(shè)施的飛速發(fā)展,盾構(gòu)隧道穿越既有地鐵線路的現(xiàn)象會越來越多,施工中對既有線路沉降的控制是一直以來的難題.目前,許多文獻(xiàn)(例如文獻(xiàn)[1]、[2])就這方面的問題已經(jīng)研究很多,并取得不少成果.但是,由于土體超挖、不及時施作管片和注漿未緊跟等因素引起的不同應(yīng)力釋放率對既有地鐵沉降的影響分析還很少.鑒于此,本文針對上海地鐵七號線斜穿地鐵二號線的實際情況,利用ADINA軟件建立三維有限元模型,通過對不同應(yīng)力釋放率和既有地鐵線路上有無動荷載情況的分析,發(fā)現(xiàn)不同應(yīng)力釋放率對既有地鐵線路沉降的影響較大.1 隧道開挖的模擬 根據(jù)文獻(xiàn)[3]可知,地層沉降的基本原因是地層損失和隧道周圍地層受到擾動或剪切破壞的再固結(jié).其中,地層損失和隧道開挖應(yīng)力釋放率引起的沉降,主要是因盾構(gòu)機(jī)與土體之間的相互作用,導(dǎo)致了土體應(yīng)力狀態(tài)以及位移場的改變,由此引起的沉降,大都在施工期間會呈現(xiàn)出來.因為本文主要關(guān)心既有地鐵在新隧道施工期間的沉降,所以對不同應(yīng)力釋放率的影響分析是必要的. 盡管開挖過程中盾構(gòu)周邊土體應(yīng)力釋放的情況較為復(fù)雜,但簡化的看,主要有如下三種情況.如果不及時地拼裝管片或注漿,則盾構(gòu)周邊土體的部分卸荷力由土體自身承受;或者如果開挖之后立即施作管片,則管片將承受幾乎所有的卸荷力;或者如果盾構(gòu)周邊土體達(dá)到穩(wěn)定才注漿或施作管片,則土體承受幾乎所有的卸荷力,管片受力為零.而在實際的施工過程,盾構(gòu)周邊土體持續(xù)變形到某個程度時,才施作管片的,所以兩者之間有時間上的不連續(xù),從而不同應(yīng)力釋放率引起的沉降差異也會有很大不同.鑒于此,在模擬土體開挖的過程中,ADINA的單元死掉可以讓其剛度在一段時間內(nèi)變化,最終為零,這就可以用于模擬施工過程的時間效應(yīng).2 工程背景 按照設(shè)計的要求,上海軌道交通7號線在龍陽路下穿地鐵2號線,兩線斜角約45°,斜交處兩線中心凈距離1.6m.軌道交通7號線的埋深是16.4m,地鐵2號線的埋深是8.6m.兩軌道交通線疊交處的地質(zhì)情況如下所示: 該地區(qū)地層為淤泥質(zhì)軟土層,根據(jù)物探資料,地層自上而下土層依次為: (a)雜填土(①),從地表而下厚度為2m,在0~0.9m深度內(nèi),土中混碎石、煤渣等雜質(zhì),含植物根莖;0.9~1.2深度范圍內(nèi)含氧化鐵銹斑,局部為粉質(zhì)黏土;1.2~2.0范圍內(nèi)含氧化暈斑跡,土層自上而下漸變軟. (b)褐黃色粉質(zhì)粘土(②1),該層土質(zhì)不均,夾粉性土薄層,含云母. (c)灰色淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土(③1):飽和,流塑,夾薄層粉土,含云母.貝殼碎屑,切面光滑,高干強(qiáng)度、高韌性,高壓縮性. (d)灰色淤泥質(zhì)粘土(④1):飽和,流塑,夾薄層粉土,含云母.貝殼碎屑,切面光滑,高干強(qiáng)度、高韌性,高壓縮性. (e)灰色粘土(⑤1),含腐植物和鈣泥質(zhì)結(jié)核,局部為粘質(zhì)粉土. (f)暗綠色粉質(zhì)粘土(⑥),含氧化鐵銹斑,夾鈣質(zhì)結(jié)核. 在有限元數(shù)值分析中,做適當(dāng)假設(shè)和簡化,模擬區(qū)域的地質(zhì)剖面圖(自上而下依次為a~f土層):
根據(jù)該地區(qū)的勘查資料,每層材料參數(shù)依據(jù)對其組分按厚度進(jìn)行加權(quán)平均的處理方法而獲得.模型材料的物理力學(xué)參數(shù)見表2-1.3 三維有限元模型 有限元模型尺寸長96m、寬60m、高40m,經(jīng)過優(yōu)化后的有限元網(wǎng)格如圖3-1、3-2所示,共有10744個單元.下部兩隧道為開挖的下穿隧道(地鐵七號線),上部與之斜交的兩隧道為既有地鐵2號線. 由于盾構(gòu)隧道開挖是分步進(jìn)行,所以本計算中模擬的開挖步是:隧道開挖時前五步開挖左線后五步開挖右線.第一步時,七號線左側(cè)隧道的掘進(jìn)面距離地鐵二號線下方2m;第二步時,七號線左側(cè)隧道的掘進(jìn)面到達(dá)地鐵二號線的側(cè)下方;第三步時,七號線左側(cè)隧道的掘進(jìn)面通過地鐵二號線的正下方;第四步時,七號線左側(cè)隧道的掘進(jìn)面完全通過地鐵二號線的下方;第五步時,七號線左側(cè)隧道完成地鐵二號線地段的開挖;第六步至第十步是重復(fù)上述五步對地鐵七號線右側(cè)隧道進(jìn)行開挖.4 數(shù)值模擬結(jié)果分析4.1 不同應(yīng)力釋放率的比較 由于施工中管片的施作往往不夠及時,或者是由于注漿未能同步進(jìn)行,所以在開挖隧道時一部分被釋放的應(yīng)力是作用在周圍土體上的,這樣管片周圍土體就會在管片拼裝完成前發(fā)生較大變形,從而影響既有地下鐵道的安全.鑒于這種情況,首先分析不同應(yīng)力釋放率對既有地下線路位移的影響.在此, 比較兩種情況,即:當(dāng)有30%和50%的應(yīng)力釋放到管片周圍土體時,分析既有地下線路位移的不同變化.這主要是因為30%的應(yīng)力釋放率是盾構(gòu)施工的基本要求[4],這時管片的施作和注漿基本能及時緊跟.而50%的應(yīng)力釋放率是盾構(gòu)施工的不利情況,這時管片施作和注漿不及時,地層損失較正常施工大,所以需要比較分析在這兩種應(yīng)力釋放率情況下既有地鐵線路的位移變化規(guī)律. 通過計算得到,當(dāng)有30%被釋放的應(yīng)力作用在管片周圍土體時,既有地鐵最大沉降值為27.40mm,而如果50%被釋放的應(yīng)力作用在管片周圍土體時,既有地鐵的最大沉降值增至35.07mm.為了方便說明問題,在道床位置沿著既有地下線路的縱向距離疊交中心位置處各27.8m范圍內(nèi),取出一組點(diǎn),來分析該組點(diǎn)的豎向位移變化情況. 圖4-1(a)~(b),比較了不同應(yīng)力釋放率情況下,地鐵2號線在地鐵7號線第三和第八模擬開挖步時的沉降曲線. 從圖中可以看出,在不同應(yīng)力釋放率情況下,盡管每一步開挖中既有地鐵2號線豎向位移的變形趨勢都是相同的,(即開挖隧道中線與既有線中線疊交位置處容易發(fā)生較大沉降),但是,如果施工中管片周圍土體吸收的釋放應(yīng)力越大,則既有地鐵2號線的豎向位移就會越大,而且疊交位置兩側(cè)的位移差也會增加.也就是說,由于土體超挖、不及時施作管片和注漿未緊跟等因素造成的過大應(yīng)力釋放率,易于使既有線路產(chǎn)生不均勻沉降,甚至是失穩(wěn)破壞. 此外,隨著隧道開挖的進(jìn)行,在既有地鐵2號線道床位置中心點(diǎn)處,其豎向位移的變化也能反映應(yīng)力釋放率對既有軌道2號線的影響.如果在整個施工中應(yīng)力釋放率不變的話,隨著開挖步的進(jìn)行,應(yīng)力釋放率的作用會越來越明顯,即同一位置各施工步的豎向位移差會隨施工步的進(jìn)行逐漸增加(如圖4-2所示).4.2 有無動荷載的比較 與其他地下管線不同,既有軌道線路在其他隧道開挖時,會時不時地有地鐵通過.所以,有必要來分析,在其他隧道開挖時動荷載對既有軌道線路是否有影響,且有多大影響.鑒于此,依然采用上面的三維有限元模型來分析動荷載的影響. 根據(jù)《地鐵設(shè)計規(guī)范》,上海地區(qū)輕軌車輛軸重為110kN,同時考慮到2號線運(yùn)營時的振動影響還必須考慮動力系數(shù),《規(guī)范》中規(guī)定對于地鐵和輕軌的動力系數(shù)按鐵路橋規(guī)公式計算后乘以0.8的系數(shù).另外,在有無動荷載兩種情況中均考慮不利情況,取50%的應(yīng)力釋放率. 計算結(jié)果表明:與無動荷載的情況相比,考慮動荷載后,地鐵2號線最大沉降值為36.08mm,僅僅增加了1.01mm. 為了更為直觀反映,在新隧道施工期間,列車動荷載作用的影響,將有無列車動荷載兩種情況下既有線的沉降曲線做一個對比,如圖4-3(a)~(b)所示: 從圖4-3可以看出,由于動荷載的作用,每一步開挖中既有地鐵2號線豎向位移略有增加,但是其影響效果不明顯,基本上可以忽略不計.5 結(jié)論 (1)在盾構(gòu)下穿既有地鐵線路時,由于土體超挖、不及時施作管片和注漿未緊跟等因素所造成的過大應(yīng)力釋放率,對既有地鐵的沉降有較大影響.通過有限元計算,發(fā)現(xiàn)當(dāng)管片周圍土體吸收30%被釋放的應(yīng)力時,地鐵二號線的最大沉降值為27.40mm,而當(dāng)┸片周圍土體吸收50%被釋放的應(yīng)力時,地鐵二號線最大沉降值增為35.位置的位移差也會增加,尤其是兩地鐵線路疊交的位置,其內(nèi)外兩側(cè)的沉降差可以達(dá)到21.55mm. (2)如果在整個施工中應(yīng)力釋放率不變的話,則既有線路上同一位置各施工步的豎向位移差會隨著施工步逐漸增加,也就是說,由于不及時施加管片等因素所造成的沉降有隨著時間的推移逐步遞增發(fā)展的趨勢.在不利情況下(即應(yīng)力釋放率為50%時),對地鐵二號線而言,道床中間位置各施工步的豎向位移差能從不到2.38mm最終增至8.08mm之多.因此當(dāng)盾構(gòu)掘進(jìn)面下穿既有地鐵時,應(yīng)做好施工控制. (3)通過對比分析既有地鐵線路上有無動荷載的兩種情況,可以知道,由于動荷載的作用,每一步開挖中既有地鐵2號線豎向位移略有增加,也就在1.02mm范圍內(nèi)變化,所以其影響效果不明顯,基本上可以忽略不計.參考文獻(xiàn):[1]李吉吉,張子新.相鄰隧道施工對上海地鐵二號線的影響分析[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報,2005,24(增1):5125-5129.[2]王如路,劉建航,等.上海軌道交通4號線盾構(gòu)隧道穿越地鐵運(yùn)營線路的監(jiān)護(hù)工程[J].地下工程與隧道,2004,(3):50-53.[3]張志強(qiáng),何川,等.南京地鐵盾構(gòu)掘進(jìn)施工的三維有限元仿真分析[J].鐵道隧道,2005,27(1):84-89.[4]曹偉飚,姚燕明.上海市軌道交通8號線(曲阜路-人民廣場)區(qū)間隧道盾構(gòu)穿越2號線影響分析[J].地下工程與隧道,2005,(3):7-12.
根據(jù)該地區(qū)的勘查資料,每層材料參數(shù)依據(jù)對其組分按厚度進(jìn)行加權(quán)平均的處理方法而獲得.模型材料的物理力學(xué)參數(shù)見表2-1.3 三維有限元模型 有限元模型尺寸長96m、寬60m、高40m,經(jīng)過優(yōu)化后的有限元網(wǎng)格如圖3-1、3-2所示,共有10744個單元.下部兩隧道為開挖的下穿隧道(地鐵七號線),上部與之斜交的兩隧道為既有地鐵2號線. 由于盾構(gòu)隧道開挖是分步進(jìn)行,所以本計算中模擬的開挖步是:隧道開挖時前五步開挖左線后五步開挖右線.第一步時,七號線左側(cè)隧道的掘進(jìn)面距離地鐵二號線下方2m;第二步時,七號線左側(cè)隧道的掘進(jìn)面到達(dá)地鐵二號線的側(cè)下方;第三步時,七號線左側(cè)隧道的掘進(jìn)面通過地鐵二號線的正下方;第四步時,七號線左側(cè)隧道的掘進(jìn)面完全通過地鐵二號線的下方;第五步時,七號線左側(cè)隧道完成地鐵二號線地段的開挖;第六步至第十步是重復(fù)上述五步對地鐵七號線右側(cè)隧道進(jìn)行開挖.4 數(shù)值模擬結(jié)果分析4.1 不同應(yīng)力釋放率的比較 由于施工中管片的施作往往不夠及時,或者是由于注漿未能同步進(jìn)行,所以在開挖隧道時一部分被釋放的應(yīng)力是作用在周圍土體上的,這樣管片周圍土體就會在管片拼裝完成前發(fā)生較大變形,從而影響既有地下鐵道的安全.鑒于這種情況,首先分析不同應(yīng)力釋放率對既有地下線路位移的影響.在此, 比較兩種情況,即:當(dāng)有30%和50%的應(yīng)力釋放到管片周圍土體時,分析既有地下線路位移的不同變化.這主要是因為30%的應(yīng)力釋放率是盾構(gòu)施工的基本要求[4],這時管片的施作和注漿基本能及時緊跟.而50%的應(yīng)力釋放率是盾構(gòu)施工的不利情況,這時管片施作和注漿不及時,地層損失較正常施工大,所以需要比較分析在這兩種應(yīng)力釋放率情況下既有地鐵線路的位移變化規(guī)律. 通過計算得到,當(dāng)有30%被釋放的應(yīng)力作用在管片周圍土體時,既有地鐵最大沉降值為27.40mm,而如果50%被釋放的應(yīng)力作用在管片周圍土體時,既有地鐵的最大沉降值增至35.07mm.為了方便說明問題,在道床位置沿著既有地下線路的縱向距離疊交中心位置處各27.8m范圍內(nèi),取出一組點(diǎn),來分析該組點(diǎn)的豎向位移變化情況. 圖4-1(a)~(b),比較了不同應(yīng)力釋放率情況下,地鐵2號線在地鐵7號線第三和第八模擬開挖步時的沉降曲線. 從圖中可以看出,在不同應(yīng)力釋放率情況下,盡管每一步開挖中既有地鐵2號線豎向位移的變形趨勢都是相同的,(即開挖隧道中線與既有線中線疊交位置處容易發(fā)生較大沉降),但是,如果施工中管片周圍土體吸收的釋放應(yīng)力越大,則既有地鐵2號線的豎向位移就會越大,而且疊交位置兩側(cè)的位移差也會增加.也就是說,由于土體超挖、不及時施作管片和注漿未緊跟等因素造成的過大應(yīng)力釋放率,易于使既有線路產(chǎn)生不均勻沉降,甚至是失穩(wěn)破壞. 此外,隨著隧道開挖的進(jìn)行,在既有地鐵2號線道床位置中心點(diǎn)處,其豎向位移的變化也能反映應(yīng)力釋放率對既有軌道2號線的影響.如果在整個施工中應(yīng)力釋放率不變的話,隨著開挖步的進(jìn)行,應(yīng)力釋放率的作用會越來越明顯,即同一位置各施工步的豎向位移差會隨施工步的進(jìn)行逐漸增加(如圖4-2所示).4.2 有無動荷載的比較 與其他地下管線不同,既有軌道線路在其他隧道開挖時,會時不時地有地鐵通過.所以,有必要來分析,在其他隧道開挖時動荷載對既有軌道線路是否有影響,且有多大影響.鑒于此,依然采用上面的三維有限元模型來分析動荷載的影響. 根據(jù)《地鐵設(shè)計規(guī)范》,上海地區(qū)輕軌車輛軸重為110kN,同時考慮到2號線運(yùn)營時的振動影響還必須考慮動力系數(shù),《規(guī)范》中規(guī)定對于地鐵和輕軌的動力系數(shù)按鐵路橋規(guī)公式計算后乘以0.8的系數(shù).另外,在有無動荷載兩種情況中均考慮不利情況,取50%的應(yīng)力釋放率. 計算結(jié)果表明:與無動荷載的情況相比,考慮動荷載后,地鐵2號線最大沉降值為36.08mm,僅僅增加了1.01mm. 為了更為直觀反映,在新隧道施工期間,列車動荷載作用的影響,將有無列車動荷載兩種情況下既有線的沉降曲線做一個對比,如圖4-3(a)~(b)所示: 從圖4-3可以看出,由于動荷載的作用,每一步開挖中既有地鐵2號線豎向位移略有增加,但是其影響效果不明顯,基本上可以忽略不計.5 結(jié)論 (1)在盾構(gòu)下穿既有地鐵線路時,由于土體超挖、不及時施作管片和注漿未緊跟等因素所造成的過大應(yīng)力釋放率,對既有地鐵的沉降有較大影響.通過有限元計算,發(fā)現(xiàn)當(dāng)管片周圍土體吸收30%被釋放的應(yīng)力時,地鐵二號線的最大沉降值為27.40mm,而當(dāng)┸片周圍土體吸收50%被釋放的應(yīng)力時,地鐵二號線最大沉降值增為35.位置的位移差也會增加,尤其是兩地鐵線路疊交的位置,其內(nèi)外兩側(cè)的沉降差可以達(dá)到21.55mm. (2)如果在整個施工中應(yīng)力釋放率不變的話,則既有線路上同一位置各施工步的豎向位移差會隨著施工步逐漸增加,也就是說,由于不及時施加管片等因素所造成的沉降有隨著時間的推移逐步遞增發(fā)展的趨勢.在不利情況下(即應(yīng)力釋放率為50%時),對地鐵二號線而言,道床中間位置各施工步的豎向位移差能從不到2.38mm最終增至8.08mm之多.因此當(dāng)盾構(gòu)掘進(jìn)面下穿既有地鐵時,應(yīng)做好施工控制. (3)通過對比分析既有地鐵線路上有無動荷載的兩種情況,可以知道,由于動荷載的作用,每一步開挖中既有地鐵2號線豎向位移略有增加,也就在1.02mm范圍內(nèi)變化,所以其影響效果不明顯,基本上可以忽略不計.參考文獻(xiàn):[1]李吉吉,張子新.相鄰隧道施工對上海地鐵二號線的影響分析[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報,2005,24(增1):5125-5129.[2]王如路,劉建航,等.上海軌道交通4號線盾構(gòu)隧道穿越地鐵運(yùn)營線路的監(jiān)護(hù)工程[J].地下工程與隧道,2004,(3):50-53.[3]張志強(qiáng),何川,等.南京地鐵盾構(gòu)掘進(jìn)施工的三維有限元仿真分析[J].鐵道隧道,2005,27(1):84-89.[4]曹偉飚,姚燕明.上海市軌道交通8號線(曲阜路-人民廣場)區(qū)間隧道盾構(gòu)穿越2號線影響分析[J].地下工程與隧道,2005,(3):7-12.
