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管結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)疲勞設(shè)計(jì)

   2006-03-02 中國(guó)路橋網(wǎng) 佚名 8160

[摘要]本文分析了管結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)疲勞產(chǎn)生的原因,提出了管節(jié)點(diǎn)疲勞設(shè)計(jì)的方法和抗疲勞設(shè)計(jì)的一般原則
關(guān)鍵詞 管節(jié)點(diǎn) 疲勞設(shè)計(jì)


一、焊接結(jié)構(gòu)的疲勞問題
1.疲勞現(xiàn)象

疲勞定義為由重復(fù)應(yīng)力引起裂紋緩慢擴(kuò)展而造成結(jié)構(gòu)部件的損傷。疲勞斷裂通常是一種低名義應(yīng)力破壞,它和脆性斷裂有許多相同或相近的特點(diǎn),例如斷裂前性變形很小,斷口平齊。但其本質(zhì)與一般脆斷不同。對(duì)焊接結(jié)構(gòu)而言,在反復(fù)荷載作用下,焊接接頭的疲勞破壞占結(jié)構(gòu)破壞很大部分。究其原因一般有以下兩點(diǎn):
(1)應(yīng)力集中的影響
焊接接頭的外型幾何變化以及因焊接而帶來的未溶合,未焊透、氣孔、夾碴、裂紋等焊接缺陷所形成的幾何不連續(xù)使焊縫區(qū)出現(xiàn)了明顯的應(yīng)力集中,尤以焊處處突出。
(2)焊接殘余應(yīng)力的影響
焊接熱過程使焊接接頭周圍形成了自身平衡的縱向和橫向殘余應(yīng)力,其值在焊縫附近通常會(huì)達(dá)到材料的屈服點(diǎn)。殘余拉應(yīng)力的存在極易引發(fā)疲勞裂紋,同時(shí)疲勞裂紋的擴(kuò)展速率也可能因殘余拉應(yīng)力而增大。在焊接接頭中,應(yīng)力集中點(diǎn)經(jīng)常和高值的殘余拉應(yīng)力點(diǎn)重合,使疲勞問題更加突出。
2.疲勞強(qiáng)度
疲勞破壞一般分為裂紋萌生、裂紋穩(wěn)定擴(kuò)展和最終失穩(wěn)斷裂二個(gè)階段。焊接接頭的疲勞強(qiáng)度主要由以下兩點(diǎn)決定:
(1)裂紋萌生過程,它取決于焊縫的焊趾和焊根處的局部缺口應(yīng)力狀態(tài);
(2)裂紋擴(kuò)展過程,它取決于裂紋(包括缺口效應(yīng)在內(nèi))的應(yīng)力強(qiáng)度因子。
絕大多數(shù)焊接接頭的疲勞裂紋產(chǎn)生在焊趾處,其疲勞壽命主要由裂紋生長(zhǎng)擴(kuò)展決定。顯然接頭的最大缺口應(yīng)力和應(yīng)力強(qiáng)度因子決定其疲勞強(qiáng)度。按斷裂力學(xué)原理,缺口尖端的應(yīng)力強(qiáng)度因子可寫成


式中,y(c),y(a)為幾何修正系數(shù),。σ為垂直于裂紋的名義應(yīng)力,2c為半橢圓形表面裂紋長(zhǎng)度,α為裂紋深度,α/c=e"。事實(shí)上,發(fā)生在焊縫處的疲勞裂紋多數(shù)都會(huì)進(jìn)入焊接熱影響區(qū)或母材之中,從實(shí)用出發(fā),只要最大缺口應(yīng)力及應(yīng)力強(qiáng)度因子與構(gòu)件的基本名義應(yīng)力成正比,便可認(rèn)定它們?nèi)Q于相鄰母材的名義應(yīng)力而不取決于靜載作用下起決定性作用的焊縫名義應(yīng)力。
3焊接接頭疲勞強(qiáng)度分析方法
對(duì)焊接接頭疲勞強(qiáng)度而言,由于局部最大應(yīng)力實(shí)際上起著主導(dǎo)作用。因此焊接接頭的疲勞強(qiáng)度分析方法可有4個(gè)不同的層次:即名義應(yīng)力評(píng)定法、結(jié)構(gòu)應(yīng)力評(píng)定法、缺口應(yīng)力評(píng)定法和斷裂安全性評(píng)定法。這4種方法既可相互配合使用,又可各自單獨(dú)使用。
(1)名義應(yīng)力評(píng)定方法是用材料力學(xué)方法來確定構(gòu)件斷面上的名義應(yīng)力是否小于疲斷裂時(shí)的持久名義應(yīng)力。該方法是用得十分廣泛的基本方法。名義應(yīng)力寫作σN
(2)結(jié)構(gòu)應(yīng)力評(píng)定方法要求除名義應(yīng)力外還應(yīng)采用解析或有限元法確定無缺口效應(yīng)的結(jié)構(gòu)非均勻應(yīng)力分布情況,又稱幾何應(yīng)力法或熱點(diǎn)應(yīng)力法(Hot spot strees)。熱點(diǎn)應(yīng)力指最大結(jié)構(gòu)應(yīng)力或結(jié)構(gòu)中控制截面的危險(xiǎn)點(diǎn)應(yīng)力,寫作σG
(3)缺口應(yīng)力評(píng)定法作分析時(shí)除名義應(yīng)力和結(jié)構(gòu)應(yīng)力外,還應(yīng)確定焊趾和焊縫根部的應(yīng)力集中。在焊接結(jié)構(gòu)分析中迄今只用于某些特殊場(chǎng)合。


(5)焊接接頭疲勞設(shè)計(jì)方法
焊接接頭缺口等級(jí)的劃分取決于接頭形式、焊縫類型、加載情況和制造加工質(zhì)量以及缺陷狀況,通常以疲勞試驗(yàn)(而不是應(yīng)力分析)的結(jié)果為基礎(chǔ)。
a.應(yīng)力幅(應(yīng)力脈動(dòng)量)

b.細(xì)節(jié)分類
對(duì)不同的焊接頭給予特定的結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)名稱,該類型既考慮了細(xì)節(jié)的局部應(yīng)力集中,可接受的最大不連續(xù)性尺寸和形狀,受力方向,冶金效應(yīng),殘余應(yīng)力,疲勞裂紋形狀;在某些情況下還考慮了焊接工藝和焊后的改善處理。對(duì)于任一給定的細(xì)節(jié)類型,不同強(qiáng)度等級(jí)的鋼材疲勞強(qiáng)度間的差別很少,可略去不計(jì)。
c. S-N曲線
在給定應(yīng)力幅的情況下,特定細(xì)節(jié)類型的焊接接頭疲勞強(qiáng)度S與循環(huán)次數(shù)N的關(guān)系可用S-N曲線來描述,S-N曲線需經(jīng)疲勞試驗(yàn)獲得。曲線上的每一特征點(diǎn)必須用8~12個(gè)試驗(yàn)條件完全相同的試驗(yàn)數(shù)據(jù)經(jīng)統(tǒng)計(jì),并有 97.7%的保證率。 S-N曲線上的應(yīng)力可為名義應(yīng)力(名義應(yīng)力幅),也可為結(jié)構(gòu)應(yīng)力(熱點(diǎn)應(yīng)力),S-N曲線法是疲勞設(shè)計(jì)是采用最多的方法。
對(duì)焊接接頭,常幅疲勞下的S-N曲線可寫作NS"=C,一般取3~5,顯然不同細(xì)節(jié)類型的焊接接頭構(gòu)成S-N曲線組,其S直接采用應(yīng)力幅σ。
d變幅疲勞和疲勞積傷
為了估價(jià)變幅應(yīng)力的作用,采用Miner線性積傷假設(shè)。通過這個(gè)假設(shè)把疲勞的隨機(jī)加載(變幅疲勞)和常幅的S.N曲線聯(lián)系起來。線型積累損傷法認(rèn)為,當(dāng)不同施加的循環(huán)比的總和為1時(shí),接頭就會(huì)發(fā)生破壞,寫成

式中,ni為在σi下的循環(huán)次數(shù),Ni為在σi作用下破壞的循環(huán)次數(shù)。


二、管結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)的疲勞
現(xiàn)代管結(jié)構(gòu)多采用主支管直接相貫焊接的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造型式。在節(jié)點(diǎn)中,荷載由支管直接傳給主管。由于支管的軸向剛度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于主管的徑向剛度,支全管的相貫線成為整個(gè)結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié)。該處不僅會(huì)出現(xiàn)很高的應(yīng)力集中(應(yīng)力集中系數(shù)可高達(dá)20)而且又存在有焊接缺陷和焊接殘余拉應(yīng)力,多種不利因素相疊加使管節(jié)點(diǎn)對(duì)交變荷載的抵抗能力較低,疲勞裂紋往往起源于高應(yīng)力區(qū)的初始缺陷處,常常在"熱點(diǎn)"附近由表面裂紋擴(kuò)展并穿透管壁,逐步擴(kuò)展而使節(jié)點(diǎn)破壞,導(dǎo)致整體結(jié)構(gòu)承載力的喪失。近年來,隨著管結(jié)構(gòu)在海洋工程中海上平臺(tái)的大量使用,其節(jié)點(diǎn)靜力強(qiáng)度和疲勞壽命已經(jīng)成為管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的一個(gè)重要課題。合理的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造及其設(shè)計(jì)方法引起了以美英為中心的歐美各國(guó)及日本的關(guān)注,共有40余個(gè)試驗(yàn)室進(jìn)行了管節(jié)點(diǎn)疲勞試驗(yàn)的研究。我國(guó)也于1983年成立了海上平臺(tái)管節(jié)點(diǎn)研究委員會(huì)》(TJCOS)就管節(jié)點(diǎn)應(yīng)力分析、承載能力、疲勞設(shè)計(jì)方法及疲勞試驗(yàn)等方面開展了有效的工作。中國(guó)船級(jí)社于1992年正式頒布了"海上固定平臺(tái)八級(jí)與建造規(guī)范"對(duì)海上平臺(tái)管結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)的靜力與疲勞設(shè)計(jì)有了明確的規(guī)定。這對(duì)于橋梁管結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)也有極好的參考價(jià)值。
1管節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力
管節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力分布是影響疲勞壽命的重要因素,它是進(jìn)行疲勞設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)。
(1)名義應(yīng)力與沖剪應(yīng)力
管節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力分析以總體結(jié)構(gòu)分析為基礎(chǔ),按通常結(jié)構(gòu)力學(xué)方法確定桿件內(nèi)力,因此而求得的杯件截面應(yīng)力稱為名義應(yīng)力記作σn。多數(shù)情況下,名義應(yīng)力中軸向應(yīng)力最大,彎曲應(yīng)力次之,扭轉(zhuǎn)應(yīng)力極小。一般節(jié)點(diǎn)中,2/3以上的應(yīng)力是支管軸力所引起,因而可以認(rèn)為支管僅受軸向力。支管向主管力的傳遞可假定由均勻分布的弦管剪力所承擔(dān),稱為沖剪應(yīng)力Vp:

式中,θ為支管與主管的夾角,F(xiàn)a和Fb分別表示名義軸向應(yīng)力和名義彎曲應(yīng)力。沖剪應(yīng)力作用示意見圖1。


(2).幾何應(yīng)力與局部應(yīng)力
弦管是支持支管的彈性基礎(chǔ),在相貫線上,沿支管軸向剛度愈大,反作用力愈大。每一點(diǎn)上的反作用力可分解成弦管環(huán)向力和徑向力,前者主要引起中面應(yīng)力,后者則造成弦管彎曲應(yīng)力,弦管在交接線表面上的應(yīng)力是由這兩種應(yīng)力疊加而成,稱為幾何應(yīng)力。管節(jié)點(diǎn)最大幾何應(yīng)力通常在弦支管交線處于弦管一邊,發(fā)生的最大幾何應(yīng)力即為熱點(diǎn)應(yīng)力用σG表示。如果采用相應(yīng)的幾何應(yīng)力集中系數(shù)KG,則熱點(diǎn)應(yīng)力σG=KGσN,再考慮焊趾幾何型狀的影響,引入局部應(yīng)力集中系數(shù)KW,其局部應(yīng)力σL=KwσG,局部應(yīng)力σL還可以名義應(yīng)力σN表示,記為σL=KGKW。熱點(diǎn)應(yīng)力示意見圖2


(3)省節(jié)點(diǎn)疲勞設(shè)計(jì)的應(yīng)力選擇
由于管節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力組成和分布十分復(fù)雜,采用S-N曲線進(jìn)行疲勞設(shè)計(jì)時(shí),首先,涉及其設(shè)計(jì)應(yīng)力S的選擇,對(duì)此,根據(jù)疲勞試驗(yàn)的情況,世界各國(guó)比較一致地認(rèn)為選用熱點(diǎn)應(yīng)力σG和相應(yīng)的應(yīng)力集中系數(shù)KG比較合理。
(4)省節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力分析
管節(jié)點(diǎn)應(yīng)力分析可采用有限元法,試驗(yàn)分析法和幾何應(yīng)力參數(shù)法(無量細(xì)分析法)。有限元分析時(shí),利用荷殼單元可直接求得結(jié)構(gòu)應(yīng)力口C。采用試驗(yàn)分析時(shí)需利用節(jié)點(diǎn)模型試驗(yàn)實(shí)測(cè)幾何應(yīng)力。由于管節(jié)點(diǎn)的種類繁多,不可能對(duì)每一節(jié)點(diǎn)在多種荷載作用下均采用前兩種方法,因而可采用在有一定參數(shù)某礎(chǔ)L的無量綱l析法來確定幾何應(yīng)力集中系數(shù)比的表連式內(nèi)的各項(xiàng)參數(shù),用以推求幾何應(yīng)力σG=KGσN

(5)管節(jié)點(diǎn)的疲勞裂紋
由于管節(jié)點(diǎn)的幾何形狀及應(yīng)力狀態(tài)均很復(fù)雜,管節(jié)點(diǎn)的疲勞裂紋一般出現(xiàn)在具有高應(yīng)力集中的主管熱點(diǎn)處的焊趾附近。首先出現(xiàn)~系列間距很接近的微裂紋,當(dāng)其增長(zhǎng)到幾毫米后,這些裂紋連接在一起形成以熱點(diǎn)為中心的單一裂紋。一般表面裂紋擴(kuò)展到60%周長(zhǎng)時(shí),節(jié)點(diǎn)剛度仍然無顯著變化,直到裂紋貫穿主管壁厚,承載力喪失。


三、省節(jié)點(diǎn)的疲勞設(shè)計(jì)方法
1幾種實(shí)用的S--N曲線

S-N曲線是管節(jié)點(diǎn)疲勞分析的密準(zhǔn)和疲勞累積損傷計(jì)算的基礎(chǔ)。對(duì)管結(jié)構(gòu)目前國(guó)際上通常使用的有美國(guó)石油學(xué)會(huì)(API)美國(guó)焊接學(xué)會(huì)(AWS),國(guó)際焊接學(xué)會(huì)(IIW)歐洲鋼結(jié)構(gòu)學(xué)會(huì)(ECh),挪威船級(jí)社(DNV)的S-N曲線。API推薦用熱點(diǎn)應(yīng)力,同時(shí)要求接沖剪應(yīng)力驗(yàn)算弦管的疲勞強(qiáng)度。對(duì)熱點(diǎn)應(yīng)力的確定可采用匕達(dá)三種方法中任一種。S-N曲線一般考慮了管節(jié)點(diǎn)的形式(TYK型)、焊接狀況(熔透型式,焊接形狀)、應(yīng)力種類(名義應(yīng)力σN。)。沖剪應(yīng)力Vp,熱點(diǎn)應(yīng)力σG(σG=KGσN)使用時(shí)必須根據(jù)這些因素來適當(dāng)選取。S-N曲線也可用數(shù)學(xué)表公式來描述,如API的曲線族N=2,000,000(σR/σref)-m。曲線X和D",E'分別適用T,Y,K型管節(jié)點(diǎn)采用熱點(diǎn)應(yīng)力和名義應(yīng)力來進(jìn)行疲勞設(shè)計(jì);曲線K適用于K型、T型和Y型節(jié)點(diǎn)的沖剪應(yīng)力疲勞設(shè)計(jì)。要求節(jié)點(diǎn)焊縫為全焊透,外型光滑過渡到母材。
不難看出,X與廣曲線差別在于分別采用熱點(diǎn)應(yīng)力。和名義應(yīng)力。來設(shè)計(jì),V相當(dāng)于N=2000000時(shí) SN曲線上的應(yīng)力幅S,前者為 100MPa,后者為 40MPa,2.5倍之差即為應(yīng)力集中系數(shù)KG。而E'因采用部分溶透焊縫,應(yīng)力集中嚴(yán)重,其σN較之D'曲線更低,見表1。


我國(guó)海上固定平臺(tái)八級(jí)建造規(guī)份中S-N曲線也采用了數(shù)學(xué)表達(dá)式的型式。對(duì)比國(guó)外幾種不同規(guī)范的S-N曲線見圖3


(2)壁厚修正公式
S-N曲線一般是根據(jù)t=15mm時(shí)的試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)而成,因結(jié)構(gòu)疲勞強(qiáng)度有隨壁厚增加
而下降的趨勢(shì),若結(jié)構(gòu)壁厚超過規(guī)定的范圍則需要修正。



四、焊接接頭執(zhí)疲勞設(shè)計(jì)一般原則

對(duì)焊接接頭而言,良好的構(gòu)造細(xì)節(jié)和有效的焊接后處理措施將提高接頭疲勞壽命,是抵抗結(jié)構(gòu)疲勞破壞重要手段。在設(shè)計(jì)中~般應(yīng)遵循以下原則:
(l)構(gòu)件間的連接盡量避免剛度突然變化。
(2)優(yōu)先采用對(duì)接焊縫,盡可能不用角焊縫。承受反復(fù)應(yīng)力的焊縫宜采用連續(xù)焊縫。
(3)盡可能不采用偏心連接,避免不必要的附加應(yīng)力。
(4)潮焊縫(焊趾、焊根和焊縫端部敗于低應(yīng)力區(qū),使缺口效應(yīng)盡量分析。
(5)一般不采用管節(jié)點(diǎn)加擇板的方式,以避免新的應(yīng)力集中。
(6)對(duì)省節(jié)點(diǎn)經(jīng)焊后處理可提高30%的名義應(yīng)力,目前歐美的規(guī)范已經(jīng)對(duì)焊后修磨焊修
外形作了具體規(guī)定。
(7)在特別危險(xiǎn)部位以螺栓接頭、鍛造連接件或鑄造件替代焊接接頭。
(8)消除能引起腐蝕的根部間隙。



 
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